中国规定的基本风压 w0 以一般空旷平坦地面、离地面 10 米高、风速时距为 10 分钟平均的最大风速为标准，按结构类别考虑重现期(一般结构重现期为 30 年，高层建筑和高耸结构为 50 年, 特别重要的结构为 100 年), 统计得最大风速 v（即年最大风速分布的 96.67% 分位值，并按 w0=ρv2/ 2 确定。式中 ρ 为空气质量密度；v 为风速）。根据统计，认为离地面 10 米高、时距为 10 分钟平均的年最大风压，统计分布可按极值 I 型考虑。基本风压因地而异，在中国的分布情况是：台湾和海南岛等沿海岛屿、东南沿海是最大风压区，由台风造成。东北、华北、西北的北部是风压次大区，主要与强冷气活动相联系。青藏高原为风压较大区，主要由海拔高度较高所造成。其他内陆地区风压都较小。风速 风速随时间不断变化（图 1）, 在一定的时距 Δt 内将风速分解为两部分：一部分是平均风速的稳定部分；另一部分是指风速的脉动部分。为了对变化的风速确定其代表值作为基本风压，一般用规定时距内风速的稳定部分作为取值标准。
建筑设计中的取用：基本风压应按《建筑结构荷载规范》附录 D.4 中附表 D.4 给出的 50 年一遇的风压采用，但不得小于 0.3kN/m2。
对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。
当城市或建设地点的基本风压值在本规范全国基本风压图上没有给出时，基本风压值可根据当地年最大风速资料，按基本风压定义，通过统计分析确定, 分析时应考虑样本数量的影响 (参见附录 D)。当地没有风速资料时，可根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可按本规范附录 D 中全国基本风压分布图(附图 D.5.3) 近似确定。
风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取 0.6、0.4 和 0。从某一高度的已知风压（如高度为 10 米的基本风压），推算另一任意高度风压的系数。风压高度变化系数随离地面高度增加而增大，其变化规律与地面粗糙度及风速廓线直接有关。设计工程结构时应在不同高度处取用对应高度的风压值。
对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表 8.2.1 确定。
地面粗糙度可分为 A、B、C、D 四类：
——A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
——B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
——C 类指有密集建筑群的城市市区；
——D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。8.2.2 对于山区的建筑物，风压高度变化系数可按平坦地面的粗糙度类别，由表 8.2.1 确定外，还应考虑地形条件的修正，修正系数 η 分别按下述规定采用: 1 对于山峰和山坡，其顶部 B 处的修正系数可按下述公式采用：
式中 tg α—山峰或山坡在迎风面一侧的坡度；当 tg α>0.3 时，取 tg α=0.3；
k—系数，对山峰取 3.2，对山坡取 1.4；
H—山顶或山坡全高(m)；
z—建筑物计算位置离建筑物地面的高度，m；当 z >2.5H 时，取 z =2.5H。
对于山峰和山坡的其他部位，可按图 8.2.2 所示，取 A、C 处的修正系数 ηA、ηC 为 1，AB 间和 BC 间的修正系数按 η 的线性插值确定。
2 山间盆地、谷地等闭塞地形 η =0.75～0.85；
对于与风向一致的谷口、山口 η =1.20～1.50。8.2.3 对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物，风压高度变化系数可按 A 类粗糙度类别，由表 8.2.1 确定外，还应考虑表 8.2.3 中给出的修正系数。也称空气动力系数，它是风在工程结构表面形成的压力（或吸力）与按来流风速算出的理论风压的比值。它反映出稳定风压在工程结构及建筑物表面上的分布，并随建筑物形状、尺度、围护和屏蔽状况以及气流方向等而异。对尺度很大的工程结构及建筑物，有可能并非全部迎风面同时承受最大风压。对一个建筑物而言，从风载体型系数得到的反映是：迎风面为压力；背风面及顺风向的侧面为吸力；顶面则随坡角大小可能为压力或吸力。8.3.1 房屋和构筑物的风载体型系数，可按下列规定采用: 1 房屋和构筑物与表 8.3.1 中的体型类同时，可按该表的规定采用；共丢废品回收网 www.gongdiu.com
2 房屋和构筑物与表 8.3.1 中的体型不同时，可参考有关资料采用；
3 房屋和构筑物与表 8.3.1 中的体型不同且无参考资料可以借鉴时，宜由风洞试验确定；
4 对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。8.3.2 当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数 μs 乘以相互干扰增大系数，该系数可参考类似条件的试验资料确定；必要时宜通过风洞试验得出。8.3.3 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数: 一、外表面 1 正压区按表 8.3.1 采用；
2 负压区
-对墙面，取 -1.0；
-对墙角边，取 -1.8；
-对屋面局部部位(周边和屋面坡度大于 10°的屋脊部位)，取 -2.2；
-对檐口、雨篷、遮阳板等突出构件，取 -2.0。
注: 对墙角边和屋面局部部位的作用宽度为房屋宽度的 0.1 或房屋平均高度的 0.4，取其小者，但不小于 1.5m。内表面 对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取 -0.2 或 0.2。风的脉动部分对高耸结构所引起的动态作用。一般结构对风力的动态作用并不敏感，可仅考虑静态作用。但对于高耸结构（如塔架、烟囱、水塔）和高层建筑，除考虑静态作用外，还需考虑动态作用。动态作用与结构自振周期、结构振型，结构阻尼和结构高度等因素有关，可将脉动风压假定为各态历经随机过程按随机振动理论的基本原理导出。为方便起见，动态作用常用等效静态放大系数，即风振系数的方式与静态作用一并考虑。8.4.1 对于基本自振周期 T1 大于 0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构, 以及对于高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发 生顺风向风振的影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算。注: 近似的基本自振周期 T1 可按附录 E 计算。8.4.2 对于一般悬臂型结构，例如构架、塔架、烟囱等高耸结构, 以及高度大于 30m，高宽比大于 1.5 且可忽略扭转影响的高层建筑，均可仅考虑第一振型的影响，结构的风荷载可按公式 (8.1.1-1) 通过风振系数来计算，结构在 z 高度处的风振系数 βz 可按下式计算: 式中 ξ—脉动增大系数；四五设计网 www.45te.com
υ—脉动影响系数；
—振型系数；
μz—风压高度变化系数。8.4.3 脉动增大系数，可按表 8.4.3 确定。注：计算 时，对地面粗糙度 B 类地区可直接代入基本风压，而对 A 类、C 类和 D 类地区应按当地的基本风压分别乘以 1.38、0.62 和 0.32 后代入。8.4.4 脉动影响系数，可按下列情况分别确定。1 结构迎风面宽度远小于其高度的情况(如高耸结构等)：若外形、质量沿高度比较均匀，脉动系数可按表 8.4.4-1 确定。当结构迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化，而质量沿高度按连续规律变化时，表 8.4.4-1 中的脉动影响系数应再乘以修正系数 θB 和 θv。θB 应为构筑物迎风面在 z 高度处的宽度 Bz 与底部宽度 B0 的比值；θν 可按表 8.4.4-2 确定。2 结构迎风面宽度较大时, 应考虑宽度方向风压空间相关性的情况(如高层建筑等): 若外形、质量沿高度比较均匀，脉动影响系数可根据总高度 H 及其与迎风面宽度 B 的比值，按表 8.4.4-3 确定。
8.4.5 振型系数应根据结构动力计算确定。对外形、质量、刚度沿高度按连续规律变化的悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑, 振型系数也可根据相对高度 z /H 按附录 F 确定。
8.5.1 对矩形截面高层建筑当满足下列条件时，确定其横风向风振等效风荷载：
1 建筑的平面形状和质量在整个高度范围内基本相同; 2 高宽比 HμBD 在 4~8 之间，深宽比 D /B 在 o. 5~2 之 间，其中 B 为结构的迎风面宽度.D 为结构平面的进深 (顺风向尺寸) ; 间，其中 B 为结构的迎风面宽度.D 为结构平面的进深(顺风向尺寸) ; 3 vHTu // 西运 10. Tu 为结构横风向第 1 阶自振周期，均为结构顶部风速。 咩票优惠电影票 www.miepiao.com
8.6.1 对圆形截面的结构，应根据雷诺数 Re 的不同情况按下述规定进行横风向风振 (旋涡脱落) 的校核：
1 当 Re<3×10 时(亚临界的微风共振)，应按下式控制结构顶部风速 υH 不超过临界风速 υcr，υcr 和 υH 可按下列公式确定：
式中 T1—结构基本自振周期；
St—斯脱罗哈数，对圆截面结构取 0.2；
γW—风荷载分项系数，取 1.4；
μH—结构顶部风压高度变化系数；
ω0—基本风压(kN/m)；
ρ—空气密度(kg/m)。
当结构顶部风速超过 υcr 时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速 υcr 不小于 15m/s。
2 Re≥3.5×10 且结构顶部风速大于 υcr 时(跨临界的强风共振)，应按第 8.6.2 条考虑横风向风荷载引起的荷载效应。CAD 软件素材教程下载 www.9npx.com
3 雷诺数 Re 可按下列公式确定：
Re=69000vD (8.6.1-3)
式中 υ—计算高度处的风速(m/s)；
D—结构截面的直径(m)。
4 当结构沿高度截面缩小时(倾斜度不大于 0.02)，可近似取 2 /3 结构高度处的风速和直径。8.6.2 跨临界强风共振引起在 z 高处振型 j 的等效风荷载可由下列公式确定：式中 —计算系数，按表 8.6.2 确定；
—在 z 高处结构的 j 振型系数，由计算确定或参考附录 F；
ζj—第 j 振型的阻尼比；对第 1 振型，钢结构取 0.01，房屋钢结构取 0.02，
混凝土结构取 0.05；对高振型的阻尼比，若无实测资料，可近似按第 1 振型的值取用。
表 8.6.2 中的 H1 为临界风速起始点高度，可按下式确定：
式中 α—地面粗糙度指数，对 A、B、C 和 D 四类分别取 0.12、0.16、0.22 和 0.30；
υH—结构顶部风速 (m/s)。 设计学徒自学网 www.sx1c.com
注: 校核横风向风振时所考虑的高振型序号不大于 4，对一般悬臂型结构，可只取第 1 或第 2 个振型。8.6.3 校核横风向风振时，风的荷载总效应可将横风向风荷载效应 Sc 与顺风向风荷载效应 SA 按下式组合后确定：8.6.4 对非圆形截面的结构，横风向风振的等效风荷载宜通过空气弹性模型的风洞试验确定；也可参考有关资料确定。
膜结构中的风荷载 风荷载是膜结构设计控制荷载之一，一般作为静荷载进行结构分析。组合值为 0 6、频遇值为 0 4、准永久值系数为 O。
风振系数，指将 lOmin 平均风压系数转化为瞬时风压系数，同时考虑风荷载脉动与结构动力之间的谐振效应。风振系数不仅与建筑场地有关，且与结构自振特性有关，很难给出“准确值”c 大型空间结构属柔性结构体系，自振频率小，振形密集，以至存在大量同频率振形，振形间模态相关性强。对动力效应起作用的频率多，且低阶振形并不一定为主振形，某些高阶振形动力效应反而大。因此，不能用低阶或某阶振形频率确定风振系数，需要综合评价结构整体动力特性，结合既往相似工程，选取合理值。8.5.1 计算围护结构风荷载时的阵风系数应按表 8.5.1 确定。
