图 1 模型示意图
加大支座尺寸
通过加大支座尺寸，增加支座受拉面积。在本模型中，将 28 号支座由 LRB700 更换为 LRB900，面积由 3848cm2 增大到 6362cm2。支座的拉应力降低至 0.8MPa，满足《隔标》支座拉应力小于 1MPa 的限值要求。
图 2 支座拉应力
增设抗拉装置
在隔震支座处增设抗拉装置，限制支座的拉伸变形。由于 SAUSAGE 中同一位置处无法同时设置两个单元，可在隔震支座邻近位置处布置抗拉装置，支座与抗拉装置通过刚臂连接，如图 3 所示。软件中可使用钩单元模拟抗拉装置，参数设置如图 4 所示。在受拉状态下，当相对变形超过初始间隙时，钩单元发挥作用。
图 3 抗拉装置布置示意图
图 4 钩单元参数
增设抗拉装置后，支座拉应力降为 0.8MPa，满足《隔标》要求。支座最大竖向位移也由 1.3mm 减小至 0.7mm。
图 5 支座拉应力
图 6 支座竖向位移
调整剪力墙布置
调整右上方剪力墙布置，使剪力墙更为分散。框剪结构中，剪力墙集中处刚度较大，承担的倾覆弯矩大，支座易出现拉力。调整剪力墙布置后，28 号及其周围支座未出现拉应力，支座轴力分布发生改变。
图 7 剪力墙调整示意
图 8 支座轴力变化
增大柱跨
删除 X 向一列柱，调整 Y 向前 3 跨的柱距 8.1m、3.3m、7.8m 为 9.75m、9.45m，并调整支座布置，保持偏心率、屈重比等指标与基准模型接近。
图 9 柱跨调整布置示意
增大柱距后，竖向构件与支座数量减少，结构的刚度降低，使 X 向、Y 向的倾覆力矩均减小。同时，单个支座所承担的荷载范围扩大，支座在重力荷载下的初始压力有所提高，支座抵抗地震引起的倾覆轴拉力的能力增强。CAD 软件素材教程下载 www.9npx.com 四五设计网 www.45te.com 设计学徒自学网 www.sx1c.com
图 10 倾覆力矩
图 11 支座拉应力
图 12 支座轴力
使用三维隔震支座
使用三维隔震支座代替橡胶隔震支座。三维隔震支座，即在橡胶隔震支座上串联一个碟形弹簧，以降低支座抗拉刚度，达到减小支座拉应力的目的。本文以串联后的抗拉刚度作为橡胶支座的抗拉刚度值以模拟三维支座的作用。隔震支座修改前后的抗拉刚度设置如图 14 所示。
图 13 三维隔震支座示意图
图 14 支座竖向刚度设置
采用三维隔震支座的抗拉刚度后，隔震支座的拉应力由 1.4MPa 将为 0.9MPa，满足《隔标》要求，而轴压力时程基本没有变化。
图 15 支座拉应力
图 16 支座轴力
1) 加大支座尺寸——增加支座抗拉能力；
2) 增设抗拉装置——增加支座抗拉能力；
3) 调整剪力墙布置——优化倾覆力矩在竖向构件中的分配；
4) 增大柱跨——扩大支座负荷范围，减小地震倾覆力矩；
5) 改用三维隔震支座——降低支座抗拉刚度，减小支座倾覆轴拉力。
